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Emission)を用いた.これらの実験の結果,初期等方である球状黒鉛鋳鉄では,引張りおよびねじり負荷に伴う損傷によって縦弾性係数E_1,Poisson比v_12および横弾性係数G_12がいずれも減少し,その弾性特性は異方的となることがわかった.また,応力空間内に損傷発生の限界を規定する損傷面が存在し,その形状は応力の静水圧成分に依存しMises型の応力条件では表現できないことを明らかにした.さらに,初期損傷面上の後続負荷に対しては損傷の継続的な発生が見られるが,除荷および中立負荷に対しては損傷は発生せず,負荷,除荷および中立負荷条件が成り立つ.しかし,応力空間内における損傷面が熱力学的な散逸ポテンシャル面として取り扱うことができるかどうかは,さらに適切な実験的検討が必要である.延性破壊が生じる程度の大きな変形状態においては,損傷の発生･成長に対する静水応力依存性,塑性ひずみ依存性が現れる.また,損傷面に対する実験的検討の多くは応力空間において行われている.したがって,弾塑性一損傷材料挙動をより精密に表現するためには,損傷の発達に対する塑性ひずみの影響を考慮するとともに,上述の実験的結果を構成式に適切に反映することが不可欠である.そこで,第6章ではGibbsポテンシャルを用いた新しい不可逆熱力学構成式理論を展開し,損傷共役力Yを応力テンソルσの関数として表現した.このとき,損傷ポテンシャル面に塑性ひずみに関連する等方硬化スカラー変数rを導入した.また,修正応力テンソル\\bar{σ}をGibbsポテンシャルに導入することにより,本材料の微視的き裂の開･閉口効果による損傷の応力方向依存性を表現した.第6章ではさらに,得られた構成式および損傷発展式を,前述の球状黒鉛鋳鉄薄肉円管試験片による組合せ応力空間における損傷の実験結果に村して適用した.単軸引張り試験における応力ひずみ曲線,縦弾性係数E_1およびPoisson比v_12の変化,ならびに初期損傷面を表現できるように定めた材料定数を用いて,ねじり試験におけるせん断応力ーせん断ひずみ曲線および横弾性係数G_12,引張り-ねじり組合せ応力空間における後続損傷面,ならびに最終損傷(破壊)面を計算したところ,いずれの結果も理論とよい一致を示した.また,計算によって得られた損傷変数の発達は,単軸引張り,ねじり試験ともに,静水応力と塑性ひずみに対する顕著な依存性により,ほぼ等方的な挙動を示すことを明らかにした.第7章は,結論であって,本研究で得られた知見をまとめて示した.", 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