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Limit 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0.20の範囲を示したが､実験では0･01～0.02 とかなり小さくまた最適範囲もかなり狭いことがわかった｡(3)限界張出し深さは､n傾が増せば例外なく増加するが､r値の影響は複雑であり､摩擦係数μがある程度低い場合(計算ではμ≦ 0･1～0.2)正相関､μがある程度高い場合逆相関となることが計算結果から推定された｡(4)n値が0.2より大きい材料では摩擦係数μが0.05 より小さくなれば限界の張出し深さの格段の向上が期待されることがわかった｡(5)限界張出し深さを極大にするポンチプロフィル形状の存在が理論と実験の両面から確かめられた｡理論によれば最適ポンチ形状はn値およびμが小さい程､偏平化(ポンチ軸比が小さくなる)するが､n=0.2,μ=0.1～0.2という通常の範囲では､最適のポンチ軸比r_1\u0027/r_1は0.5～0.75の範囲となり球頭よりかなり偏平となることが分かった｡実験結果は計算結果と定性的な一致を示したが､最適となるポンチ軸比の実験値は理論値よりかなり大きく､n=0.02でr_1\u0027/r_1=0･5～0･75,n≧0.2でr_1\u0027/r_1= 2.0となりかなりせん頭側に寄ることが分かった｡(6)ポンチ面一材料面間の接触域内で､ポンチの中心部領域を低摩擦､外側部領域を高摩擦と潤滑材を塗りわけるいわゆる域差潤滑法によって､限界張出し探さを5～ 8%程度増大させることが出来た｡この限界張り出し深さが向上する最適の中心部の低摩擦適用半径R_Bは､n値の増加とともに大きくなることが計算により示され､実験によって確認された｡(7)板厚が異なっても､張出し荷重急減行程における深さが明確に求められ､本実験では､全ての場合を通してこれを限界張出し深さとしたが､この時点で､破断亀裂が板厚方向に貫通することが認められた｡しかし､局部くびれ発生時の張り出し深さは､これより僅かに小さく､局部くびれ発生直接に破断亀裂が発生することがわかった｡(8)材質及び潤滑材によらず板厚が薄くなれば限界張出し深さはかなり減少する｡(9)限界張出し深さを極大にする最適摩擦係数μは板厚によって変化する｡この最適摩擦係数μは､軟質材の場合､板厚が厚くなるほど､小さくなる傾向を示した｡(10)Hillの拡散くびれ発生条件､M-K理論を用いた山口の方法及び後藤の式を用いて､限界張出し深さに及ばす板厚の影響を計算したところ､軟質材については､山口の方法が実験値と比較的よく一致した｡これは理論に用いた仮定が実験に現れた現象にある程度類似したためと思われる｡半硬質材については､後藤の式が比較的良い一致を示した｡Hillの拡散くびれ条件による計算結果は､板厚依存性を示さない｡", "subitem_description_language": "ja", "subitem_description_type": "Abstract"}]}, "item_12_description_5": {"attribute_name": "内容記述", "attribute_value_mlt": [{"subitem_description": "名古屋大学博士学位論文 学位の種類:工学博士 (論文) 学位授与年月日:平成1年2月28日", "subitem_description_language": "ja", "subitem_description_type": "Other"}]}, "item_12_dissertation_number_65": {"attribute_name": "学位授与番号", "attribute_value_mlt": [{"subitem_dissertationnumber": "乙第3543号"}]}, 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